Уровни огаосигельных отклонений (разбросов) для нерегулируе-

NtHXЭУТТ: = ±0,007; - = ±0,005; = ±0,05; = ±0,16. р S щ

Анализ зависимостей (7.4) - (7.6) показывает:

1. Коэффициенты перед круглыми скобками в выражениях (7.4) - (7.6) являются коэффициентами усиления управляющих воздействий по отношению к характеристикам РЭУ на стационарном режиме работы. Из зависимости (7.4) следует, что все параметры одинаково существенно влияют на давление в камере, причем коэффициент усиления увеличивается с уменьшением величины V.

2. Эффективность регулирования тяги критическим сечением сопла меньше, чем поверхностью заряда (см. формулу (7.5)), поэтому программирование горящей поверхности заряда для этой цели имеет приоритет и широко распространено.

3. Влияние площади критического сечения сопла на расход рабочего тела значительно меньше, чем поверхности горения заряда (для топлива с показателем v = 0,5 в два раза).

4. Чувствительность характеристик РЭУ к изменению параметров увеличивается с ростом v, с одной стороны, увеличивается управляемость характеристик, с другой стороны, растет нестабильность параметров.

5. Различие в коэффициентах усиления управляющих воздействий может бьггь использовано для получения переменного расхода рабочего тела РЭУ при квазипостоянном давлении в камере сгорания за счет воздействия на расход одновременно площади критического сечения сопла и поверхности горения заряда.

7.1. ПРЕДСТАРТОВАЯ НАСТРОЙКА

Предстартовая настройка ЭУТТ ставит своей целью компенсацию влияния известных отклонений (разбросов) параметров ЭУТТ на ее внутрибаллистические характеристики. К таким параметрам относятся прежде всего температура заряда и скорость горения топлива. Предстартовая настройка производится, как правило, изменением площади критического сечения сопла с целью

минимизации разбросов хараю^истик, nanpHMq) тяги, применительно к НУРС: = ±0,05, = ±0,07, = ±0,005,

1 Рт S

- = ±0,005. Зададимся среднестатистическими значениями

разбросов параметров: коэффициента тяги - = ±0,01, темпера-

туры топлива 8Г3 = ±50 К, коэффициента расхода топлива = ±0,003, = ±0,025, а также примем для смесового

ТРТ V = 0,3; -=0,002, для баллиститного ТРТ v = 0,7; -=0,003. В В

при указанных данных из формул (7.4) - (7.6) могут быть получены следующие диапазоны наибольших изменений характеристик РЭУ на стационарном режиме работы:

для смесевого ТРТ

Pmin min rnin

ДЛЯ баллиститного ТРТ

Ртах maxs тах j Pmin min min

При изменении начальной температуры заряда в диапазоне (-40 ... +50) С за счет зависимости скорости горения ТРТ от температуры давление в камере сгорания может меняться в 1,5 ... 2,5 раза, в зависимости от применяемого топлива. Из приведенных оценок видно, что систематический и случайный разброс параметров процесса работы РЭУ вызывает значительную нестабильность

его хараюеристик. Задача минимюации разбросов тяги, секундного массового расхода рабочего тела, уровня давления является актуальной.

Для ракетных снарядов, эксплуатируемых в указанном вьппе широком температурном интервале (-40 ... +50)°С, регулирование осуществляется изменением критического сечения сопла, причем предстартовая настройка критического сечения может быть осуществлена двумя способами (рис. 7.2):

применением сменных критических вкладышей или сопл;

перемещением вдоль его оси <щентрального тела (груши). Набор критических вкладышей состоит, как правило, из

3-5 шт. В случае если их количество равно трем, они называются летний , осенний и зимний . Рассмотрим порядок расчета размеров минимального сечения сопла и потребного количества критических вкладышей при регулировании разброса давления в камере сгорания ЭУТТ.

Используем температурную зависимость скорости горения и=ЯТ):

р

(7.7)

Рис. 7.2. Сопла с изменяемым критическим сечением:

а - регулируемое грушей; б - со сменными критическими вкладышами