Результирующее приращение массы продуктов сгорания, находящихся в КС, зависит от расхода через сопло. При этом примем, что приход продуктов сгорания от горения заряда изменяется по линейному закону

Т.е. через 0,003 с заряд погаснет. Здесь Go - номинальный приход продуктов сгорания перед гашением. Таким образом.

Температура парогазовой смеси без учета прихода тепла от стенки определяется соотношением

где Сг, Сж, Сп - теплоемкость соответственно газа, воды и пара; q -удельная теплота парообразования; То - начальная температура продуктов сгорания.

При достижении некоторой температуры в процессе парообразования наряду с кинетическим механизмом начнет работать диффузионный механизм протекания процессов. Кроме того, при охлаждении газа до температуры кипения резко уменьшается роль парообразования. Поэтому с какого-то момента для вновь поступающей жидкости предпоследний член выражения (3.12) уменьшается. Это можно учесть эмпирическим коэффициентом.

Газовая постоянная в предположении того, что процесс носит кинетический характер, определяется по правилу смеси

R,M,+R M (3.13)

где Rj. - газовая постоянная продуктов сгорания; Л„ - газовая постоянная пгфа.

Давление парогазовой смеси определяется уравнением состояния

(3.14)

Таким образом, оценочный расчет параметров авторегулируемого УГТ сводится к решению системы уравнений (3.8) -(3.14). Результаты подобного расчета представлены на рис. 3.27.

Расчет УГГ, имеющего ПАД, может проводиться по тем же зависимостям, исключая уравнения (3.6) и (3.8).

Точный расчет процессов гашения предполагает проводить термодинамические расчеты с учетом химических реакций между компонентами парогазовой смеси и кинетики этих реакций.

Проверка технических решений, представленных расчетных зависимостей и определение упоминаемых эмпирических коэффициентов производится экспериментальным путем. На рис. 3.28 представлена осциллограмма автономных испытаний срабатывания УГТ на холодном воздухе (находящегося под давлением в заглушённой камере), проводимых с целью отработки необходимой динамики движения дифференциального поршня [23]. На рис. 3.29 [23] представлена осциллограмма огневых испытаний с гашением модельного двигателя.

0,007 0,03 Г, с

Рис. 3.27. Результаты расчета основных параметров

А

ОПв43 0100 004-01

/,/ ; ; М \ л /

Рис. 3.28. Осциллограмма автономных испытаний УГГ

3,5 секунды работы изделия до гашения

Запуск изделия Давление в пщрополости

Рис. 3.29. Осциллограмма ОСИ модельного двигателя с узлом гашения

Погрешность регулирования значения суммарного импульса. Важной характеристикой РДТТ с УГГ, определяющей эксплуатационные возможности двигателя как регулируемого объекта, является погрешность регулирования значения суммарного импульса. Эта погрешность определяется разбросами импульса последействия при отсечке тяги. Само значение импульса последействия при