О О

Рис. 2.56. Зависимость высоты гиперболоида от угла разворота

тангажа и рыскания, а управление площадью критического сечения и отклонение сопла по тангажу и рысканию осуществлять одними и теми же рулевыми машинками (рис. 2.57, 2.58) [48].

На неподвижной части сопла 2 (см. рис. 2.57 и 2.58) установлен сферический шпангоут 3, который образует подвес типа горячий шар , позволяющий отклонить сопло в каналах тангажа и рыскания. Сферический шпангоут 3 имеет внутреннюю щшиндрическую поверхность, по которой с ним контактирует размещенный на подвижном шпангоуге с возможностью поворота вокруг продольной

Рис. 2.57. Конструкция соплового блока

Аср

4 1 10 П

Рис. 2.58. Схема управления сопловым блоком

ОСИ И продольного перемещения раструб 4 сопла. Раструб 4 связан с подвижным шпангоутом 3 системой косонаправленных стержней (или нитей) 5, образующих однополостной гиперболоид вращения.

Газопроницаемость поверхности гиперболоида (со стороны камеры сгорания) приводит к установлению в тороидальной полости 6 некоторого давления, которое, воздействуя на торец раструба 4, обеспечивает натяжение нитей 5. Регулировать (повышать) это давление (т.е. натяжение нитей 5) можно посредством дополнительной газосвязи 8 с камерой сгорания либо посредством специального газогенератора 7, выполненного из охлаждающего (сублимирующего) состава, размещенного в тороидальной полости 6.

Суммарная степень негерметичности тороидальной полости со стороны камеры сгорания (за счет зазоров между нитями и дополнительной газосвязи) может иметь сколь угодно большое значение. Величина задросселированного (текущего мимо основного критического сечения) газового потока в тороидальной полости будет зависеть в основном от степени газопроницаемости закрити-ческой части гиперболоида, которая в крайнем {F max) положении равна нулю ввиду исчезновения закритической части гиперболоида. При образующихся в процессе регулирования меньших значениях площади горловины гиперболоида данную конструкцию условно можно представить в виде трубы с внутренней проходной площадью max, в которую вводятся сетчатые (решетчатые) газопроницаемые шторки. Повышенное (по сравнению с незатененным проходным сечением трубы) гидравлическое сопротивление шторок обеспечивает регулирование (уменьшение) эффективной площади критического сечения трубы, т.е. тяговых характеристик сопла.

Снижение влияния негерметичности на тяговые характеристики сопла обеспечивается увеличением гидравлического сопротивления на пути задросселированного потока через закритиче-скую часть гиперболоида. Например, со стороны тороидальной полости 6 на расширяющуюся часть гиперболоида устанавливается манжета Р, выполненная из углетрикотажа. Манжета перекрывает (дросселирует) щели между нитями, образующими гипербо-