KPi)

(2.21)

Проведем сравнение достижимой глубины регулирования бистабильного варианта ЭУТТ с классическим. В качестве исходного условия примем одинаковость номинальных давлений на минимальном и максимальном режимах ру и р^ для обоих вариантов, а также следующие характерные показатели: для классического варианта v = 0,8; для бистабильного варианта вне границ неустойчивого горения Vi = V2= 0,7, а внутри v = 1,5. Кроме того, зададимся рядом численных значений отношения -: 2; 1,6; 1,35; 1,2 (что

соответствует величине й = 2,85; 2,02; 1,57; 1,31). В рассматриваемом диапазоне заданных параметров некоторым, но небольшим преимуществом по критерию Р обладает бистабильный вариант (рис. 2.29).

получим, ЧТО расчетный уровень давления режима пониженной тяги из условий непогасания заряда должен быть принят не менее чем 2,1 МПа, а из условий непопадания в область неустойчивого горения - не более чем 1,83 МПа. Поскольку полученные значения не согласуются друг с другом, но, чтобы стало возможным применение этого топлива в управляемых ЭУТТ, придется принять дополнительные меры (в основном по ужесточению требований технологии получения топлива и заряда), и в результате сократится относительный разброс расхода с 25 % до величины не более 18 %.

Аналогичный подход должен быть применен и при назначении рабочего уровня давления повышенной тяги Здесь потребуется вьшолнение не только условия (2.19), но еще и условия Рн < (Ртах)доп, гдс (ртах)доп максимально допустимос давлсние в КС, обусловленное ограничением допустимой массы конструкщш. Величина (ртах)доп обычно определястся в ходе вьшолнения проектных проработок, но, как правило, не вьпсодит за пределы 10 ... 13 МПа.

Расчетную глубину регулирования Р для ЭУТТ с бистабильным топливом можно представить в виде

PyJPy

Рис.2.29.Заввсимости P=f{).

1 - ДЛЯ классического варианта с v = 0,8; 2 - для бистабильного варианта

Каких-либо сведений, свидетельствующих о физическом ограничении диапазона давлений, в котором реализуется закон скорости горения с показателем степени v > 1, пока не выявлено. Таким образом, верхний предел глубины регулирования будет определяться возможностью создания топлив с необходимьпл отношением и при выполнении заданных ограничений (2.19) и по прочности КС. В случае рассмотрения обратной задачи - при заданном Р и известном Ру определяется /?м - незначительное преимущество также оказывается на стороне бистабильного варианта.

Если закон изменения площади критического сечения при смене режимов работы для классического варианта исполнения УЭУТТ и для варианта с использованием заряда с обратной зависимостью скорости горения от давления однозначно определен и носит однонаправленный характер, то для бистабильного варианта ЭУТТ он неочевиден.

Для установления требуемого закона изменения площади критического сечения при смене режимов работы в качестве исходного условия принимаем заданной номинальную площадь критиче-

/ \vi-v2+v

£2.

Sj . (2.24)

Если принять допущение, что Vi = V2, то зависимость (2.24) упростится и получит вид

(2.25)

Соответственно закон изменения площади критического сечения сопла при режиме повышенной тяги нижней и верхней грающы имеет вид

/;. <(1 + 0,5Дт, (2.26)

F >(1-0,5A/. (2.27)

Подставляя в формулы (2.22) - (2.27) приведенные выше данные {р^/р^ =2; 1,6; 1,35; р^/ру =4; 6; 8; v = 1,5; v, = 0,7), получим

он изменения площади критического сечения. При переходе с

ского сечения на управляющем режиме Fyn. Относительно Fy определяем закон изменения критического сечения при стабилизации режимов и при переходе с режима на режим. В этом случае относительное изменение площади критического сечения при ста-билизащ1и режима минимальной тяги, с учетом вышеприведенных соображений и симметричного относительно номинала расположения разбросов расхода (± Дт), можно выразить соответственно для нижней гранищл (т.е. для минимально возможного рабочего давления)

¥у,> = {\МтУ^ (2.22)

и соответственно для верхней

F<{\-0,5Mif. (2.23)

Номинальное значение относиггельной площади критического сечения для режима максимальной тяги можно представить в виде