Рис 2.24. Зависимость F(P) для различных топлив:

V - V = -2,7; 2 - V = -2,7 (без учета влияния );i - v = 0,8;

-зависимость d*{P)

Оценку относительного превышения рабочей части массы заряда при повышении тяги до Р можно произвести по формуле

(2.14)

РТ + Щр{\-7У

где t - относительное суммарное время работы на режиме маршевой тяги Pt,; I = р)у коэффициент, учитывающий исходное

различие в сравниваемых ЭУТТ для режима управляющей тяги, обусловленное различным уровнем давлений. Для расчетов принято: f = 0,5; § = 0,954. Характер изменения Ш^(Р) показан на рис. 2.25.

1,02

0,98 0,94

0,90 0,86

0,14

0,12

0,08

0,06

Рис 2.25. Зависимость относительного изменения коэффициента тяги Кр и огаосительной массы зарвда ЬМ от глубины регулирования

Видно, что с ростом Р величина ЬМ имеет устойчивую

тенденцию к увеличению и для Р = 10 составляет 15 %. При идентичности наружных диаметров зарядов соответственно на такую же величину будет больше и длина заряда Ly. Если относительное суммарное время работы ЭУТТ на режиме повышенной тяги будет меньше, например / = 0,3, то это скажется незначительно на изменении суммарной массы заряда или длины заряда.

Таким образом, первый отрицательный фактор, упущенный или не принятый во внимание специалистами при оценке эффективности использования топлив с v < О в ЭУТТ, состоит в том, что режиме максимальной тяги снижается коэффициент тяги Кр, удельный импульс и, следовательно, возрастает потребная масса топлива на 6 ... 15 %.

Другим негативным следствием применения топлива с v < О является не только большее относительное изменение F , но, что особенно важно, абсолютное значение диаметра горловины УСБ

d*. Оценку отношения j = можно произвести по зависимо-сти

v-1 I- , 1-v

j; = o,5P 2V nZiLF: pv . (2.15)

Например, как видно из рис. 2.24 (кривая d), для Р = 10 абсолютный диаметр горловины превышен более чем в 2,4 раза. Вследствие этого должны быть увеличены как минимум в такой же пропорции и диаметры газоводов й^в (поскольку допустимые скорости газовых потоков в газоводах приняты одинаковыми):

(2.16)

при одинаковой длине газоводов их массы Мгв в диапазоне Р = 4 ... 10, как показывают расчеты по формуле (2.17), будут близкими (отличие составит не более 2 %):

f0,25v+n

M,=KyF< к (2.17)

Без большой погрешности такой же характер соотношения сравниваемых масс можно принять и для УСБ. Вместе с тем расчеты показывают, что для ЭУТТ с v < О при Р > 3,6 масса камеры сгорания действительно будет меньше, в том числе: по днищам в

раз; по корпусу в - - раз. Масса теплоза-

Pvmm Pvmin 0+ з)

щитного покрытия (ТЗП) также будет меньше. Суммарные массы ЭУТТ, вычисленные по аналитическим и эмпирическим зависимостям, и результаты конкретных конструкторских проработок (для типичных исходных данных: Ру = 500 ... 1000 Н, t = 160 ... 600 с, Р = 2 ... 10 и т.д.) показали, что вариант ЭУТТ с v < О, несмотря на большую массу заряда (без учета неэффективных остатков), действительно должен иметь преимущество от 2 до 6 % в этом отно-