0,5 + а + -

удп.н

(9.3)

На рис. 9.1 представлена зависимость от /уд при а = 0,4 и различных уровнях удельных затрат тяги на разгон полезной на-

грузки (т.е. приращения скорости полезной нагрузки)

(м/с).

П.Н

ИЗ которой следует, что повьппение /уд топлива особенно эффективно при больпшх значениях требуемого относительного разгонного импульса.

К такому же выводу можно прийти путем следуюпщх рассуждений:

1. Баллистическая эффективность ракетного двигателя определяется степенью полезного использования заданного (располагаемого) суммарного разгонного импульса тяги /х, т.е. непосредственно на разгон полезной нагрузки.

2. Чем больше удельный импульс тяги двигателя, тем меньше необходимый для реализации / запас топлива, тем меньше масса всего двигателя, тем большая часть h потратится на разгон полезной нагрузки.

3. Когда масса топлива, пропорциональная /х, мала по сравнению с массой полезной нагрузки А/пн ее влияние на распределение h между двигателем и полезной нагрузкой минимально.

10000 м/с ООО м/с

1000 м/с

1000

2000

3000

Рис 9.1. Зависимость коэффициента баллистической эффективности от /уд и Ми..

(р -р

max mm

(Р Л-Р max mm

Р -Р - тах imm. /954

Р +Р max mm

На рис. 9.2 представлен характер изменения рассмотренных

выше критериев (коэффициентов) эффективности управления {Р

и ЛГр) в зависимости от отношения (для нерегулируемых дви-

-тах

Р Р

гателей -= 1, для двигателей с обнулением тяги = 0).

тах тах

Для газогенерирующих установок вышеизложенное в части эффективности управления остается в силе при замене тяги Р на массовый расход (w), т.е.

Для ЭУТТ, использующихся в качестве газогенераторов (с целевой функцией - энергией произведенного газа), основной коэффициент эффективности будет иметь вид

М^+М^ 1 + а

где АГпс - коэффициент полноты сгорания топлива.

Эффективность управления (регулирования) принято оценивать прежде всего глубиной регулирования Р , под которой понимается отношение тяги двигателя на максимальном режиме (Ртах) к тяге двигателя на минимальном режиме {Рщ:

Р=:, (9.5)

Однако такое определение эффективности управления нельзя признать подходящим, объективным и универсальным. Так, например, для класса УЭУТТ с обнулением тяги Р = со,

Логичнее глубину (эффективность) управления модулем тяги характеризовать коэффициентом регулирования АГр, представляющим собой отношение диапазона регулирования к номинальному (среднему) значению тяги, т.е.

Рис. 9.2. Зависимость вариантов коэффициента баллистической эффективности от соотношения PnaJPnua

ш = --

ьг шах ~min

--

max mm

(9.7)

Длительность переходных (с одного режима на другой) процессов в абсолютных значениях не имеет особого смысла при оценке динамических характеристик УЭУТТ. Переходный процесс длительностью 2 с выглядит совершенно различно для УЭУТТ с временем работы 5 и 50 с при глубине регулирования (АГр) ОД и 1 соответственно. Так же как и точность реализации параметров режима (величина забросов), воспроизводимость от опыта к опыту и в процессе работы РЭУ характеризуется суммарными отклонениями

от расчетного режима АР = - {/Sm =-). Поэтому для оценки

Р т

динамических характеристик УЭУТТ предлагается комплексный безразмерный коэффициент динамичности, учитывающий как точность реализации параметров, так и время работы РЭУ:

/(1-АР) 1-АР

(9.8)