Определение влияния на разбросы площади критического сечения механических люфтов и упругих деформаций кинематических звеньев передачи от регулятора к приводу является необходимым, хотя и методически сложным этапом при отработке РДУ. Установить непосредственно просадку ИЭ под действием эксплуатационных нагрузок невозможно из-за трудностей установки датчиков перемещений в горячую зону регулятора. Поэтому используются косвенные методы для определения эквивалентного люфта, включающего люфты и упругие просадки, нагрев элементов конструкции.

Для определения суммарного эквивалентного люфта на ОСИ может быть использована специальная программа перемещения ИЭ с формированием специальной формы колебаний, изменяющихся по некоторому закону во времени. При изменении амплитуды колебаний перемещения привода от малых ее значений изменяется значение огибающей колебаний силы, так как происходит нагружение элементов системы в зоне упругих деформаций. Момент времени, когда огибающая колебаний силы перестает меняться, соответствует окончанию выбора люфтов и деформаций.

Расчет разбросов площади критического сечения. Ранее были рассмотрены закономерности изменения площади и местоположения критического сечения в зависимости от конкретных форм образующих это сечение деталей. Оценим наиболее характерные случаи влияния на разбросы площади критического сечения случайных и псевдослучайных факторов: погрешности изготовления, теплового расширения и др.

Оценка влияния точности изготовления. Расчетная схема представлена на рис. 8.49. В отличие от традиционного РДТТ отклонение контура сопла (регулятора) определяется не одним фактором - отклонением диаметра горловины 5г, а тремя. Кроме влияния на площадь критического сечения данного фактора добавляются еще два: отклонение профиля иглы от номинального 5и и отклонение положения самого профиля относительно места крепления иглы с остальной сборкой (т.е. параллельный сдвиг контура относительно номинального положения).

Расчетный контур

Предельные контуры

Номинальное положение окон статора и ротора

bjb-

Фактическое положение окон статора и ротора

Живая площадь окна

Рис. 8.49. Расчетные схемы регуляторов для оценки влияния погрешности изготовления:

а - для игольчатой схемы РР; б - для схемы статор-ротор

Выражение для оценки влияния технологических разбросов линейных размеров регулятора игольчатого типа при условии расположения номинальных размеров посередине поля допуска будет иметь вид

= (AFy)4(AF,)2,

/о

(8.13)

ДК=1-

arctg

Г 2{h + Ah) ]]]

D + d + 2R

arctg

D + d + 2R)

Аналогичный подход должен использоваПэСЯ и для схем регулятора типа ротор - статор . Для этой схемы на отклонение площади проходного сечения влияют: отклонение пшрины и длины единичного окна, взаимного расположения окон статора и ротора относительно продольной оси, угловые смещения положения окон друг относительно друга и от номинального положения.

С учетом данного влияния радиального зазора результирующая зависимость будет иметь вид

(1 + заз0) 1

1(1 + М,)(1 + Д6,)-1.

(8.14)

(1 + зззо) -

В этих зависимостях заложена методическая погрешность определения площади критического сечения, поскольку физическая площадь будет представлять собой сложную пространственную поверхность, выпукл5то в сторону потока (напоминающую форму подушки). Тем не менее для численного анализа эта погрешность не будет иметь принщшиального значения, так как данная ошибка будет одинакова как для номинальных размеров, так и предельных. Кроме того, полные аналитические зависимости получаются весьма громоздкими. Воспользуемся характерными номинальны-