угольной формы) отаосительно другой неподвижной детали (статора) с аналогичными окнами, расположенными при полностью открытом положении точно напротив окон ротора. Имеется несколько разновидностей схем регуляторов: например, регулятор, у которого ротор нагружен максимальным давлением (давлением КС) изнутри, а истечение ПС осуществляется в сторону удаления от продольной оси (рис. 8.39, а); регулятор, в котором ПС проходят из КС через окна статора и ротора в направлении продольной оси (рис. 8.39, б). В этой схеме гидростатические силы действуют на сжатае цилиндрической оболочки ротора.

Рис 839. Варианты схем регуляторов типа статор-ротор :

а - с внутренним нагружением ротора; б - с внешним нагружением ротора; 1,2- уплотнения

Известные констрз^кции клапанов рассчитаны обычно на поворот ротора относительно нейтрального положения на угол а ± 60, Кроме того, эти разновидности регуляторов отличаются направлением реакции неуравновешенных газодинамических сил, действуюпщх на боковую кромку окна при повороте ротора.

Считается, что регуляторы роторного типа создают сравнительно низкие нагрузки. На рис. 8.40 приведен график изменения газодинамической составляющей усилия Л^гд на валу ротора регулятора расхода, представленного на схеме рис. 8.39, а, от угла поворота 8, а на рис. 8.41 для этого же регулятора представлен характер изменения площади критического сечения (кривая 1 относится к однооконному, а кривая 2 -к двухоконному ротору). Применение подобных регуляторов в двухсопловых управляющих блоках нецелесообразно из-за низкого /уд и отклонения вектора тяги в связи с несимметричным истечением газа через узкую щель, большими утечками через закрытое сопло, обусловленными конструктивно-технологическими зазорами (Рукч может достигать 15 ... 20 % от Fmax). в регуляторах режима отклонение истекающего потока в коллектор от оси симметрии не столь значимо. Поэтому клапаны данного типа целесообразно использовать для регуляторов расхода ЭУТТ с температурой продуктов сгорания Т^с = 1500 ... 2000 К, при которых возможно выполнить толпщну рабочей кромки толщиной 2 ... 3 мм.

N 0,75

0,25

О

о 0,25 0,5 0,75 5

Рис. 8.40. Характер изменения газодинамических моментов

О 0,25 0,5 0,75 8

Рис. 8.41. Изменение площади проходного сечения от угла отклонения заслонки

На рис. 8.42 приведена схема РР, расположенного в ресивере. Данный регулятор прошел большое количество успешных ОСИ.

Статор /, расположенный со стороны зоны высокого давления (КС), выполнен из молибденового сплава М-МП. Наиболее тепло-напряженная часть ротора 2 также выполнена из молибденового сплава. Ротор приводится в действие РМ типа 15Л194. Привод поворачивает ротор относительно нейтрального положения на угол ±60 . Между поводком, крепящим проушину штанги РМ, и ротором, как видно на рисунке, установлен узел тепловой развязки 5, содержащий кардановый узел и теплозащитную вставку из П-5-7. Ротор щшиндрической формы с дном имеет два ряда прямоугольных пазов на щшиндре. Четыре равномерно расположенных по

Рис. 8.42. Схема РР типа статор-ротор , опробованная в ОСИ на стендовой установке:

1 - статор; 2 - ротор; 3 - узел тепловой развязки