(8.4)

Начальная фаза движения иглы вправо по потоку, в область горловины, пока кольцевая минимальная площадь между горловиной и иглой остается больше минимальной площади горловины, является холостой . Наконец, при некотором перемещении иглы наступает момент, при котором минимальная площадь зазора между рабочей кромкой иглы в точке В и рабочей точкой горловины

А становится равной Fmax-

Таким образом, при рассчитанных данных d, D находится положение иглы (А), при котором обеспечивается равенство площади усеченного конуса Fkoho= 0,5(D + J)/ и площади горловины 0,257с£), где / - отрезок прямой АВ, Решение находят исходя из очевидных геометрических построений в безразмерном виде

2(1 +d)

Промежуточное значение Fx ИЭ для hji=hx (0<3с<1) находят по формуле

F,=V(l-x)2[l-(l-j2)2j + (i j2)2

Характер изменения относительной площади критического сечения при вводе штока в горловину и соответствующее этому изменение тяги показаны на рис. 8.20 для следующих исходных условий: Р = 10; V = 0,8. Такой схеме присущ нелинейный характер изменения Дд:). Более наглядно относительное отклонение тяги от желаемого линейного закона при перемещении показано на рис. 8.21.

В СВОЮ очередь, задаваясь минимальным рабочим давлением в КС ртшу можно определить D или через значение управляющей тяги (для РДУ с односопловой конструщией), или через минимальный расход /Wnjin (если истечение в ресивер):

0,7 0,6

О 0,2 0,4 0,6 0,8 X

Рис. 8.20. Зависимости относительной площади критического

сечения регулятора и глубины регулирования тяги от

относительного хода штока: - желаемый закон изменения

о

0,2 0,4 0,6 0,8

Рис. 8.21. Характер относительного изменения отклонения тяги от относительного хода штока

Отметим, что такая же дроссельная характеристика получена для зеркальной схемы регулятора, т.е. с внешним расположением штока с щшиндрической заслонкой с наружным диаметром d и входным щшиндрическим седлом с внутренним диаметром D. Данная схема была реализована в конструкции регулятора, прошедшего цикл огневых испытаний. Отличие этих схем заключено в характере и величине максимальной нагрузки, передаваемой от ИЭ к приводу.

Рассмотрим далее характер изменения площади критического сечения и его положения при модифищ1рованной схеме (рис. 8.22), отличающейся от предыдущей наличием на горловине входного постоянного радиуса вместо точки перелома А (см. рис. 8.19). В этом случае критическое сечение будет образовываться в сечении, проходящем через отрезок OiB,

Используя предыдущую процедуру, из геометрических построений вначале находим значение /о:

- 0,25-dR±У(0,25dRf+ Rjd -hс)

/l,2 =

2(4 с)

где c=0,5(l-rf) + /?; h=Iй^+Rf-

Определив h начальное (максимальное) и далее задаваясь

промежуточным значением hj=hx, находим зависимость для

определения относительной промежуточной площади критического сечения (рис. 8.23):

где f,=yl(l-xf P+c-R.

Рис. 8.22. Схема РР с цилиндрическим штоком и конической горловиной с радиусом скругления R для разных фаз:

а - начальное положение ИЭ (Рщ, = шах); б - промежуточное; в - конечное (Fkp = min)