лозащитное покрытие или в стенку корпуса и понижение вследствие этого его содержания в пограничном слое заряда. Возникновению диффузии способствует ряд факторов. Наиболее существенным фактором является повышенная температура полимеризации заряда. Благодаря соблюдению технологического регламента диффузия достаточно стабильна как от заряда к заряду, так и в процессе эксплуатации (длительного хранения). Среди других возможных причин увеличения пристеночной скорости горения можно назвать напряженно-деформированное состояние пограничного слоя заряда, влияние химических компонентов в составе ЗКС, изменение фракционного состава и физических свойств топлива в пристеночном слое по сравнению с центральной зоной заряда и др. Подобная эволюция поверхности горения у прочно скрепленных зарядов твердого топлива из смесевого топлива может привести к следующим последствиям:

повышению давления в ку раз со всеми вытекающими последствиями (в частности, к сокращению гарантированной глубины регулирования);

появлению дегрессивных остатков (увеличению времени спада тяговых характеристик).

Для борьбы с дегрессивными остатками могут быть рекомендованы вогнутые передние днища (крышки) или заполнение передней зоны корпуса легким наполнителем (типа пенопласта).

Стабилизировать давление можно двумя принципиальными путями: устранением (уменьшением) миграции пластификатора и геометрией заряда. Первый путь может быть реализован применением барьерных покрытий из фторированных резин (51-1619, 51-1620, 51-2194 и др.) или введением в состав ТЗП пластификатора, аналогичного пластификатору в топливе.

Причем нужно отметить, что фторсодержащие резины не допускают эксплуатацию при низких температурах, а введение пластификатора в ТЗП возможно только в герметичных (металлических) корпусах. (В корпусах из композиционных материалов пластификатор выделяется в окружающую среду.)

Геометрические способы создания равновеликой поверхности горения по времени работы с учетом пристеночного эффекта весьма разнообразны.

Для торцевых зарядов большого удлинения могут быгь рекомендованы:

изготовление заряда цилиндроконической формы (цилиндр на участке конической поверхности, конус на участке перехода с торцевой на коническую поверхность);

создание волнистой наружной поверхности топлива (рис. 8.3, а);

специальная начальная разделка поверхности горения (рис. 8.3, б, в, г).

Варианты конструктивного оформления зарядов представлены на рис. 8.4. Отличительной особенностью заряда для РЭУ с тепловым ножом при внутреннем расположении гидропривода является наличие центрального канала. Внутренняя поверхность канала покрывается бронировкой, разрезаемой нагретым ножом в процессе работы энергоустановки. Вариант конструктивного оформления такого заряда представлен на рис. 10.14.

Рис. 8 J. Методы компенсации ускоренного пристеночного горения топлива в зарядах торцевого горения:

а - волнистая наружная поверхность топлива; б - выпуклая форма начальной поверхности горения; в - коническая угопленная начальная поверхность горения; г - коническая выпуклая начальная поверхность горения

Рис 8.4. Варианты конструктивного оформления зарядов:

а, б, в-щ?ядаторцевого горения; г,д-сферические заряды с начальной разделкой поверхности горения

8.2. ГАЗОГЕНЕРАТОРЫ

8.2.1. КОРПУСА ГАЗОГЕНЕРАТОРОВ

Корпусные детали газогенераторов РЭУ могут быть вьшолнены из стали, титановых сплавов, высокопрочных композиционных материалов.

Некоторые характеристики высокопрочных отечественных и зарубежных (США) сталей приведены в табл. 8.2.

Титановые сплавы, как конструкционные материалы, превосходят стали в интервале температур от 673 до 773 К, по усталостной прочности и сопротивлению ползучести под нагрузкой. По коррозионной стойкости титан также превосходет аустенитную