Рис 121. Фотографии струй перегретого (а) и насыщенного водой (б) парогаза

На рис. 7.28 показаны щ1клограммы двух характерных испытаний с критическими вкладышами, имеющими отверстия различных размеров и выполненными из медленно горящего баллиститного топлива.

В опыте № 1 стабильная температура парогаза получена при изменении давления в камере сгорания ГГ 9...23 МПа, что соответствует его прогрессивности 2,5. При этом разгорающийся вкладыш имеет одно центральное отверстие и сгорает за 0,2 с, что составляет 20 % времени работы ПГГ. В опыте № 2 время сгорания вкладыша увеличено до 45 % времени работы ПГГ за счет выполнения в нем трех отверстий диаметром 2 мм, как показано на рис. 7.28, причем стабильная температура парогаза получена при изменении давления в ГГ в диапазоне 6,5 ... 8,2 МПа.

Автономные огневые испытания ПГГ подтвердили параметры, полученные при проведении проектных расчетов, и возможность его применения в качестве ЭУТТ для бросковой установки.

О 0,2 0,4 0,6 0.8 1,0 t,c

0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 /,с б)

Рис. 7.28. Результаты испытаний ПГГ с увеличивающейся площадью критического сечения сопла:

а - опыт № 1; б- опыт № 2

7.7. ПРИМЕНЕНИЕ РЕГУЛИРУЕМОЙ ПО РАСХОДУ И ТЕМПЕРАТУРЕ ЭУТТ ДЛЯ КАТАПУЛЬТИРОВАНИЯ МАКЕТА ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА

Одним из направлений развития авиационной техники является создание дистанционно пилотируемых летательных аппаратов (ДПЛА). Они могут использоваться для наблюдения за земной поверхностью, контроля параметров атмосферы, охраны важных объектов, обнаружения очагов пожаров, картографии и других целей.

ПГГ, результаты стендовой отработки которого приведены выше, использован в качестве энергоузла для запуска макета ДПЛА со следующими параметрами:

скорость, м/с..................................................V=30

масса, кг.......................................................А/= 200

перегрузка, g.................................................. = 6 ... 8

Запишем уравнение движения ДПЛА (без учета угла возвышения)

M=j:Fi, (7.30)

dt =1

где М- масса ЛА; - действующие при старте силы.

Анализ этого уравнения с точки зрения обеспечения требуемой скорости схода с направляющей при ее ограниченной длине показал, что желательно обеспечивать постоянную перегрузку и.

Использование ШТ в качестве энергоузла бросковой установки позволяет получить беспламенный выхлоп и повысить живучесть установки за счет низкой температуры рабочего тела, которая составляет 500 ... 700 К.

Схемное решение бросковой установки выбрано исходя из обеспечения указанных выше параметров движения макета и простоты конструкции (рис. 7.29).

Численное моделирование процесса запуска макета ДПЛА, произведенное на основе системы уравнений движения макета, включающей уравнения его движения, состояния для рабочего