Снос зданий:
ecosnos.ru
Главная  Управляемые энергетические установки 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 [ 100 ] 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153



А трсб

D t

Рис. 7.18. Зарвд типа полено и циклограмма изменения его давления при условии увеличения

большой прогрессивности расхода. Такой заряд в сочетании с разго-раюпщмся критическим вкладышем обеспечиг приемлемое увеличение давления в камере газогенератора и необходимую по ТЗ на энергоузел струга прогрессивность расхода.

Графики, приведенные на рис. 7.16, позволяют оценить лишь диапазоны изменения давления в камере, расхода, площади критического сечения и поверхности горения заряда. Определить зависимость этих величин от времени является задачей баллистического проектирования ЭУТТ.

Рассмотрим возможность программированного увеличения площади критического сечения сопла ЭУТТ за счет использования разгорающегося критического вкладыша. Считаем, что критический вкладыш выполнен из материала со скоростью уноса, несущественно зависящей от давления. Оценим необходимую линейную скорость разгара критического вкладыша. Используем известные формулы, связывающие начальный и конечный диаметры критического сечения d, dj соответственно, время работы энергоузла /, среднюю скорость разгорания вкладыша [/, а также поверхность горения заряда S и характеристики топлива рх. А:



(7.22)

Для ЭУТТ с временем работы 1 с произведена оценка необходимой скорости разгорания критического вкладыша, требуемой для обеспечения заданной прогрессивности давления в камере ГГ и его предельного значения 15 МПа, по которому определяется толщина стенки корпуса. Необходимая скорость разгорания зависит главным образом от расхода и меняется в пределах 2 ... 10 мм/с при изменении расхода 1 ... 15 кг/с. Оценка необходимой скорости разгорания критического вкладыша показала, что она имеет порядок скорости горения твердых топлив. В качестве материала для изготовления критического вкладыша с программированным изменением площади критического сечения может рекомендоваться медленно горящее твердое топливо или пластмассы, имеющие стабильную скорость уноса в критическом сечении.

При проектировании ЭУТТ с использованием разгорающегося критического вкладыша из твердого топлива необходимо знать закон горения топлива в звуковом потоке продуктов сгорания. Известны работы В.Н. Вилюнова и В. Кинга, в которых приводятся методика и результаты экспериментального определения коэффициента турбулентного горения при до-, транс- и сверхзвуковой скорости обтекания образца ТРТ. По разным литературным данным, коэффициент турбулентного горения баллиститного топлива при звуковой скорости обтекания меняется в пределах 2 ... 5.

Для уточнения скорости горения медленно горящего топлива А при звуковой скорости обтекания продуктами сгорания топлива В предлагается установка, схема которой показана на рис. 7.19.

Особенностью постановки экспериментов является то, что один и тот же образец из топлива А горит в условиях застойной зоны при давлении в камере ГГ и в условиях обтекания звуковым потоком продуктов сгорания газа топлива В. Это достигается тем, что критический вкладыш выполнен по схеме утопленное сопло .




Рис. 7.19. Установ1са для определения скорости горения топлива при звуковой скорости обтекания продуктами сгорания:

/ - у}ел гашения; 2 - газогенератор; 3 - испытуемый критический вкладыш

Установка включает газогенератор с соплом типа очко и узел гашения мембранного типа. Заряд из топлива В канальный. Критический вкладыш, выполненный из топлива А, имеет утопленную в камеру часть с цилиндрической наружной поверхностью и входным конусом для формирования равномерного поля скоростей в критическом сечении. Таким образом, контрольная наружная цилиндрическая часть вкладыша горит при давлении в камере а критическое сечение в условиях обтекания звуковым потоком газа - при более низком, чем в камере давлении р^р^ составляющем р^/рк 0,58 от давления в камере.

Узел гашения включает камеру с хладагентом - водой и камеру с вышибным зарядом, которые разделены мембраной, служащей для форсирования давления в узле гашения. Давление в узле гашения и газогенераторе изменяется датчиками. Гашение заряда осуществляется через 0,08 ... 0,1 с после запуска газогенератора. Время гашения выбирается из следующих соображений: 1) газогенератор должен выйти на квазистационарный режим работы; 2) изменение диаметра критического сечения (вкладыша) не должно привести к существенному изменению давления в камере сгорания ГГ. Опыты проведены при двух значениях давления в камере ГГ: 6,5 и 9 МПа, по три опыта при каждом значении. Обмер диаметра контрольной поверхности вкладыша и критического сечения производится в двух взаимно перпендикулярных сечениях до и после испытания.



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 [ 100 ] 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153